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開關模式電源基礎知識

發(fā)布時間:2020-10-03 來源:ADI公司Henry J. Zhang 責任編輯:wenwei

【導讀】為何使用開關模式電源?顯然是高效率。在SMPS中,晶體管在開關模式而非線性模式下運行。這意味著,當晶體管導通并傳導電流時,電源路徑上的壓降最小。當晶體管關斷并阻止高電壓時,電源路徑中幾乎沒有電流。因此,半導體晶體管就像一個理想的開關。晶體管中的功率損耗可減至最小。高效率、低功耗和高功率密度(小尺寸)是設計人員使用SMPS而不是線性穩(wěn)壓器或LDO的主要原因,特別是在高電流應用中。
 
為何使用開關模式電源?
 
顯然是高效率。在SMPS中,晶體管在開關模式而非線性模式下運行。這意味著,當晶體管導通并傳導電流時,電源路徑上的壓降最小。當晶體管關斷并阻止高電壓時,電源路徑中幾乎沒有電流。因此,半導體晶體管就像一個理想的開關。晶體管中的功率損耗可減至最小。高效率、低功耗和高功率密度(小尺寸)是設計人員使用SMPS而不是線性穩(wěn)壓器或LDO的主要原因,特別是在高電流應用中。例如,如今12VIN、3.3VOUT開關模式同步降壓電源通??蓪崿F(xiàn)90%以上的效率,而線性穩(wěn)壓器的效率不到27.5%。這意味著功率損耗或尺寸至少減小了8倍。
 
最常用的開關電源——降壓轉(zhuǎn)換器
 
圖8顯示最簡單、最常用的開關穩(wěn)壓器——降壓型DC/DC轉(zhuǎn)換器。它有兩種操作模式,具體取決于晶體管Q1是開啟還是關閉。為了簡化討論,假定所有電源設備都是理想設備。當開關(晶體管)Q1開啟時,開關節(jié)點電壓VSW = VIN,電感L電流由(VIN – VO)充電。圖8(a)顯示此電感充電模式下的等效電路。當開關Q1關閉時,電感電流通過續(xù)流二極管D1,如圖8(b)所示。開關節(jié)點電壓VSW = 0V,電感L電流由VO負載放電。由于理想電感在穩(wěn)態(tài)下不可能有直流電壓,平均輸出電壓VO可通過以下公式算出:
 
開關模式電源基礎知識
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圖8.降壓轉(zhuǎn)換器操作模式和典型波形
 
其中TON是開關周期TS內(nèi)的導通時間間隔。如果TON/TS之比定義為占空比D,則輸出電壓VO為:
 
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當濾波器電感L和輸出電容CO的值足夠高時,輸出電壓VO為只有1mV紋波的直流電壓。在這種情況下,對于12V輸入降壓電源,從概念上講,27.5%的占空比提供3.3V輸出電壓。
 
除了上面的平均法,還有一種方式可推導出占空比公式。理想電感在穩(wěn)態(tài)下不可能有直流電壓。因此,必須在開關周期內(nèi)保持電感的伏秒平衡。根據(jù)圖8中的電感電壓波形,伏秒平衡需要:
 
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因此,VO = VIN • D       (5)
 
公式(5)與公式(3)相同。這個伏秒平衡法也可用于其他DC/DC拓撲,以推導出占空比與VIN和VO的關系式。
 
降壓轉(zhuǎn)換器中的功率損耗
 
直流傳導損耗
 
采用理想組件(導通狀態(tài)下零壓降和零開關損耗)時,理想降壓轉(zhuǎn)換器的效率為100%。而實際上,功耗始終與每個功率元件相關聯(lián)。SMPS中有兩種類型的損耗:直流傳導損耗和交流開關損耗。
 
降壓轉(zhuǎn)換器的傳導損耗主要來自于晶體管Q1、二極管D1和電感L在傳導電流時產(chǎn)生的壓降。為了簡化討論,在下面的傳導損耗計算中忽略電感電流的交流紋波。如果MOSFET用作功率晶體管,MOSFET的傳導損耗等于IO2 • RDS(ON) • D,其中RDS(ON)是MOSFET Q1的導通電阻。二極管的傳導功率損耗等于IO • VD • (1 – D),其中VD是二極管D1的正向壓降。電感的傳導損耗等于IO2 • R DCR,其中R DCR是電感繞組的銅電阻。因此,降壓轉(zhuǎn)換器的傳導損耗約為:
 
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例如,12V輸入、3.3V/10AMAX輸出降壓電源可使用以下元件:MOSFET RDS(ON) = 10mΩ,電感RDCR = 2 mΩ,二極管正向電壓VD = 0.5V。因此,滿負載下的傳導損耗為:
 
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如果只考慮傳導損耗,轉(zhuǎn)換器效率為:
 
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上述分析顯示,續(xù)流二極管的功率損耗為3.62W,遠高于MOSFET Q1和電感L的傳導損耗。為進一步提高效率,ADI公司建議可將二極管D1替換為MOSFET Q2,如圖9所示。該轉(zhuǎn)換器稱為同步降壓轉(zhuǎn)換器。Q2的柵極需要對Q1柵極進行信號互補,即Q2僅在Q1關斷時導通。同步降壓轉(zhuǎn)換器的傳導損耗為:
 
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圖9.同步降壓轉(zhuǎn)換器及其晶體管柵極信號
 
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如果10mΩ RDS(ON) MOSFET也用于Q2,同步降壓轉(zhuǎn)換器的傳導損耗和效率為:
 
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上面的示例顯示,同步降壓轉(zhuǎn)換器比傳統(tǒng)降壓轉(zhuǎn)換器更高效,特別適用于占空比小、二極管D1的傳導時間長的低輸出電壓應用。
 
交流開關損耗
 
除直流傳導損耗外,還有因使用不理想功率元件導致的其他交流/開關相關功率損耗:
 
1.    MOSFET開關損耗。真實的晶體管需要時間來導通或關斷。因此,在導通和關斷瞬變過程中存在電壓和電流重疊,從而產(chǎn)生交流開關損耗。圖10顯示同步降壓轉(zhuǎn)換器中MOSFET Q1的典型開關波形。頂部FET Q1的寄生電容CGD的充電和放電及電荷QGD決定大部分Q1開關時間和相關損耗。在同步降壓轉(zhuǎn)換器中,底部FET Q2開關損耗很小,因為Q2總是在體二極管傳導后導通,在體二極管傳導前關斷,而體二極管上的壓降很低。但是,Q2的體二極管反向恢復電荷也可能增加頂部FET Q1的開關損耗,并產(chǎn)生開關電壓響鈴和EMI噪聲。公式(12)顯示,控制FET Q1開關損耗與轉(zhuǎn)換器開關頻率fS成正比。精確計算Q1的能量損耗EON和EOFF并不簡單,具體可參見MOSFET供應商的應用筆記。
 
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圖10.降壓轉(zhuǎn)換器中頂部FET Q1的典型開關波形和損耗
 
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2.    電感鐵損PSW_CORE。真實的電感也有與開關頻率相關的交流損耗。電感交流損耗主要來自磁芯損耗。在高頻SMPS中,磁芯材料可能是鐵粉芯或鐵氧體。一般而言,鐵粉芯微飽和,但鐵損高,而鐵氧體材料劇烈飽和,但鐵損低。鐵氧體是一種類似陶瓷的鐵磁材料,其晶體結構由氧化鐵與錳或氧化鋅的混合物組成。鐵損的主要原因是磁滯損耗。磁芯或電感制造商通常為電源設計人員提供鐵損數(shù)據(jù),以估計交流電感損耗。
 
3.    其他交流相關損耗。其他交流相關損耗包括柵極驅(qū)動器損耗PSW_GATE(等于VDRV • QG • fS)和死區(qū)時間(頂部FET Q1和底部FET Q2均關斷時)體二極管傳導損耗(等于(ΔTON + ΔTOFF) • VD(Q2) • fS)。
 
總而言之,開關相關損耗包括:
 
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通常,計算開關相關損耗并不簡單。開關相關損耗與開關頻率fS成正比。在12VIN、3.3VO/10AMAX同步降壓轉(zhuǎn)換器中,200kHz – 500kHz開關頻率下的交流損耗約導致2%至5%的效率損失。因此,滿負載下的總效率約為93%,比LR或LDO電源要好得多??梢詼p少將近10倍的熱量或尺寸。
 
[未完待續(xù)]
 
參考資料
 
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